如果你需要购买磨粉机，而且区分不了雷蒙磨与球磨机的区别，那么下面让我来给你讲解一下： 雷蒙磨和球磨机外形差异较大，雷蒙磨高达威猛，球磨机敦实个头也不小，但是二者的工
随着社会经济的快速发展，矿石磨粉的需求量越来越大，传统的磨粉机已经不能满足生产的需要，为了满足生产需求，黎明重工加紧科研步伐，生产出了全自动智能化环保节能立式磨粉
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2012年1月16日 相对破碎率涉及所谓的（破碎）终止级配概念，即荷载持续增加而颗粒破碎不再发生状态下对应的颗 粒级配。Hardin 认为，粒径小于0074 mm的土颗粒 不会发生破碎，并以0074 mm作为破碎极限粒径。而有学者[9,21]研究认为：极限高压下颗粒破碎达到终
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2021年6月30日 摘要: 为了研究具有分形级配的堆石料颗粒破碎规律与初始分形维数和围压的关系, 采用粗粒土大型三轴试验仪,针对不同初始级配的缩尺堆石料, 展开不同围压下的颗粒破碎试验, 通过计算颗粒破碎前后分形维数的变化,建立围压与颗粒分形维数D 的关系式,对现有的颗粒破碎度指标Br的上限值进行修正,利用分形颗粒集合体的概念对颗粒破碎概率进行
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2018年6月19日 采用Hardin 破碎率表征颗粒破碎量，分析了湿化过程中颗粒破碎量与填筑体应变及颗粒间摩擦耗能等的关系。 此 外，还讨论了湿化路径、颗粒形状、材料软化系数对湿化变形的影响。
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2015年2月6日 结果表明,在动力载荷下外部输入的能量主要转化为应变能以及被颗粒间的摩擦和碰撞阻尼所消耗,并且在相同载荷条件下系统内颗粒破碎率越高,能量耗散率越高; 在循环载荷下,颗粒在加载初期破碎较为剧烈,系统能量耗散率较高,随后颗粒破碎速率降低,能量耗散率也
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2013年3月23日 破碎颗粒材料在应力应变过程中的颗粒级配变化可由修正相对破碎指数来表示，可通过塑性功来确定，且塑性功确定 法的优越性还体现在循环加载下的累积破碎评价；然后再通过修正相对破碎指数，来确定临界状态线的位置，进而可
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具有实际工程意义, 又有理论研究价值 文章综述了颗粒破碎行为研究的数值分析方法, 在基于离散元法理论的数值方法中, 介绍了黏结− 破碎法和碎片替代法; 在基于离散元− 有限元耦合算法的方法中, 介绍了比例边界有限元法、组合有限元− 离散元法和内聚力 型; 此外还详细介绍了近场动力学方法 文章主要梳理并讨论了以上数值方法的提出、实现过程、发展、 键问
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2013年12月11日 较易发生破碎，进而影响粒状土的整体强度与变形，对工程的安全与稳定十分不利。为此，不少学者针对 粒状土的颗粒破碎问题开展了一系列研究工作[27]。而 在这些研究中，往往会涉及颗粒破碎的量化问题。目 前较为常用的粒状土颗粒破碎量化方法主要
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离散体的逐渐破碎会导致其级配曲线发生渐进变化，用某一质量累计百分比粒径的相对变化来作为颗粒破碎的定量化指标，是迄今为止的一种常用办法。 在查明土石坝建筑材料离散体受力现状时，Lee [1]提出以质量累积百分率15%的颗粒粒径在破碎前后的比值作为度量指标。 在颗粒无破碎时为最小值1；在颗粒完全破碎时为最大值正无穷大。 粒状岩土颗粒破碎的
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颗粒具体发生破碎的方式非常复杂，可 能的方式包括，1）等分破碎，破碎后形成 两个残缺颗粒，粒径不变；2）不等分破碎， 破碎为一个残缺颗粒和若干个完全破碎颗 粒；3）破碎性破碎，破碎后形成多个破碎 颗粒。
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2019年9月22日 本文通过饱和破碎岩石的侧向受限压缩和渗透试验,研究试样粒度分布的演化特征,引入相对破碎率定量研究岩石颗粒的破碎规律,并建立其与孔隙度和渗透率之间的关系,最后根据显微CT扫描结果分析孔隙结构的演化特征。 1 试验材料和测试方法 11 试样准备 完整红砂岩岩样取自山东省济宁市某煤矿井下560 m 工作面,通过X射线衍射谱分析可知其主
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2012年1月16日 相对破碎率涉及所谓的（破碎）终止级配概念，即荷载持续增加而颗粒破碎不再发生状态下对应的颗 粒级配。Hardin 认为，粒径小于0074 mm的土颗粒 不会发生破碎，并以0074 mm作为破碎极限粒径。而有学者[9,21]研究认为：极限高压下颗粒破碎达到终
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2021年6月30日 摘要: 为了研究具有分形级配的堆石料颗粒破碎规律与初始分形维数和围压的关系, 采用粗粒土大型三轴试验仪,针对不同初始级配的缩尺堆石料, 展开不同围压下的颗粒破碎试验, 通过计算颗粒破碎前后分形维数的变化,建立围压与颗粒分形维数D 的关系式,对现有的颗粒破碎度指标Br的上限值进行修正,利用分形颗粒集合体的概念对颗粒破碎概率进行
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2018年6月19日 采用Hardin 破碎率表征颗粒破碎量，分析了湿化过程中颗粒破碎量与填筑体应变及颗粒间摩擦耗能等的关系。 此 外，还讨论了湿化路径、颗粒形状、材料软化系数对湿化变形的影响。
2015年2月6日 结果表明,在动力载荷下外部输入的能量主要转化为应变能以及被颗粒间的摩擦和碰撞阻尼所消耗,并且在相同载荷条件下系统内颗粒破碎率越高,能量耗散率越高; 在循环载荷下,颗粒在加载初期破碎较为剧烈,系统能量耗散率较高,随后颗粒破碎速率降低,能量耗散率也
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2013年3月23日 破碎颗粒材料在应力应变过程中的颗粒级配变化可由修正相对破碎指数来表示，可通过塑性功来确定，且塑性功确定 法的优越性还体现在循环加载下的累积破碎评价；然后再通过修正相对破碎指数，来确定临界状态线的位置，进而可
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具有实际工程意义, 又有理论研究价值 文章综述了颗粒破碎行为研究的数值分析方法, 在基于离散元法理论的数值方法中, 介绍了黏结− 破碎法和碎片替代法; 在基于离散元− 有限元耦合算法的方法中, 介绍了比例边界有限元法、组合有限元− 离散元法和内聚力 型; 此外还详细介绍了近场动力学方法 文章主要梳理并讨论了以上数值方法的提出、实现过程、发展、 键问
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2013年12月11日 较易发生破碎，进而影响粒状土的整体强度与变形，对工程的安全与稳定十分不利。为此，不少学者针对 粒状土的颗粒破碎问题开展了一系列研究工作[27]。而 在这些研究中，往往会涉及颗粒破碎的量化问题。目 前较为常用的粒状土颗粒破碎量化方法主要
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离散体的逐渐破碎会导致其级配曲线发生渐进变化，用某一质量累计百分比粒径的相对变化来作为颗粒破碎的定量化指标，是迄今为止的一种常用办法。 在查明土石坝建筑材料离散体受力现状时，Lee [1]提出以质量累积百分率15%的颗粒粒径在破碎前后的比值作为度量指标。 在颗粒无破碎时为最小值1；在颗粒完全破碎时为最大值正无穷大。 粒状岩土颗粒破碎的
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颗粒具体发生破碎的方式非常复杂，可 能的方式包括，1）等分破碎，破碎后形成 两个残缺颗粒，粒径不变；2）不等分破碎， 破碎为一个残缺颗粒和若干个完全破碎颗 粒；3）破碎性破碎，破碎后形成多个破碎 颗粒。
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2019年9月22日 本文通过饱和破碎岩石的侧向受限压缩和渗透试验,研究试样粒度分布的演化特征,引入相对破碎率定量研究岩石颗粒的破碎规律,并建立其与孔隙度和渗透率之间的关系,最后根据显微CT扫描结果分析孔隙结构的演化特征。 1 试验材料和测试方法 11 试样准备 完整红砂岩岩样取自山东省济宁市某煤矿井下560 m 工作面,通过X射线衍射谱分析可知其主
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2012年1月16日 相对破碎率涉及所谓的（破碎）终止级配概念，即荷载持续增加而颗粒破碎不再发生状态下对应的颗 粒级配。Hardin 认为，粒径小于0074 mm的土颗粒 不会发生破碎，并以0074 mm作为破碎极限粒径。而有学者[9,21]研究认为：极限高压下颗粒破碎达到终
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2021年6月30日 摘要: 为了研究具有分形级配的堆石料颗粒破碎规律与初始分形维数和围压的关系, 采用粗粒土大型三轴试验仪,针对不同初始级配的缩尺堆石料, 展开不同围压下的颗粒破碎试验, 通过计算颗粒破碎前后分形维数的变化,建立围压与颗粒分形维数D 的关系式,对现有的颗粒破碎度指标Br的上限值进行修正,利用分形颗粒集合体的概念对颗粒破碎概率进行
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2018年6月19日 采用Hardin 破碎率表征颗粒破碎量，分析了湿化过程中颗粒破碎量与填筑体应变及颗粒间摩擦耗能等的关系。 此 外，还讨论了湿化路径、颗粒形状、材料软化系数对湿化变形的影响。
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2015年2月6日 结果表明,在动力载荷下外部输入的能量主要转化为应变能以及被颗粒间的摩擦和碰撞阻尼所消耗,并且在相同载荷条件下系统内颗粒破碎率越高,能量耗散率越高; 在循环载荷下,颗粒在加载初期破碎较为剧烈,系统能量耗散率较高,随后颗粒破碎速率降低,能量耗散率也
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2013年3月23日 破碎颗粒材料在应力应变过程中的颗粒级配变化可由修正相对破碎指数来表示，可通过塑性功来确定，且塑性功确定 法的优越性还体现在循环加载下的累积破碎评价；然后再通过修正相对破碎指数，来确定临界状态线的位置，进而可
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具有实际工程意义, 又有理论研究价值 文章综述了颗粒破碎行为研究的数值分析方法, 在基于离散元法理论的数值方法中, 介绍了黏结− 破碎法和碎片替代法; 在基于离散元− 有限元耦合算法的方法中, 介绍了比例边界有限元法、组合有限元− 离散元法和内聚力 型; 此外还详细介绍了近场动力学方法 文章主要梳理并讨论了以上数值方法的提出、实现过程、发展、 键问
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2013年12月11日 较易发生破碎，进而影响粒状土的整体强度与变形，对工程的安全与稳定十分不利。为此，不少学者针对 粒状土的颗粒破碎问题开展了一系列研究工作[27]。而 在这些研究中，往往会涉及颗粒破碎的量化问题。目 前较为常用的粒状土颗粒破碎量化方法主要
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离散体的逐渐破碎会导致其级配曲线发生渐进变化，用某一质量累计百分比粒径的相对变化来作为颗粒破碎的定量化指标，是迄今为止的一种常用办法。 在查明土石坝建筑材料离散体受力现状时，Lee [1]提出以质量累积百分率15%的颗粒粒径在破碎前后的比值作为度量指标。 在颗粒无破碎时为最小值1；在颗粒完全破碎时为最大值正无穷大。 粒状岩土颗粒破碎的
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颗粒具体发生破碎的方式非常复杂，可 能的方式包括，1）等分破碎，破碎后形成 两个残缺颗粒，粒径不变；2）不等分破碎， 破碎为一个残缺颗粒和若干个完全破碎颗 粒；3）破碎性破碎，破碎后形成多个破碎 颗粒。
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2019年9月22日 本文通过饱和破碎岩石的侧向受限压缩和渗透试验,研究试样粒度分布的演化特征,引入相对破碎率定量研究岩石颗粒的破碎规律,并建立其与孔隙度和渗透率之间的关系,最后根据显微CT扫描结果分析孔隙结构的演化特征。 1 试验材料和测试方法 11 试样准备 完整红砂岩岩样取自山东省济宁市某煤矿井下560 m 工作面,通过X射线衍射谱分析可知其主
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2012年1月16日 相对破碎率涉及所谓的（破碎）终止级配概念，即荷载持续增加而颗粒破碎不再发生状态下对应的颗 粒级配。Hardin 认为，粒径小于0074 mm的土颗粒 不会发生破碎，并以0074 mm作为破碎极限粒径。而有学者[9,21]研究认为：极限高压下颗粒破碎达到终
2021年6月30日 摘要: 为了研究具有分形级配的堆石料颗粒破碎规律与初始分形维数和围压的关系, 采用粗粒土大型三轴试验仪,针对不同初始级配的缩尺堆石料, 展开不同围压下的颗粒破碎试验, 通过计算颗粒破碎前后分形维数的变化,建立围压与颗粒分形维数D 的关系式,对现有的颗粒破碎度指标Br的上限值进行修正,利用分形颗粒集合体的概念对颗粒破碎概率进行
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2018年6月19日 采用Hardin 破碎率表征颗粒破碎量，分析了湿化过程中颗粒破碎量与填筑体应变及颗粒间摩擦耗能等的关系。 此 外，还讨论了湿化路径、颗粒形状、材料软化系数对湿化变形的影响。
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2015年2月6日 结果表明,在动力载荷下外部输入的能量主要转化为应变能以及被颗粒间的摩擦和碰撞阻尼所消耗,并且在相同载荷条件下系统内颗粒破碎率越高,能量耗散率越高; 在循环载荷下,颗粒在加载初期破碎较为剧烈,系统能量耗散率较高,随后颗粒破碎速率降低,能量耗散率也
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2013年3月23日 破碎颗粒材料在应力应变过程中的颗粒级配变化可由修正相对破碎指数来表示，可通过塑性功来确定，且塑性功确定 法的优越性还体现在循环加载下的累积破碎评价；然后再通过修正相对破碎指数，来确定临界状态线的位置，进而可
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具有实际工程意义, 又有理论研究价值 文章综述了颗粒破碎行为研究的数值分析方法, 在基于离散元法理论的数值方法中, 介绍了黏结− 破碎法和碎片替代法; 在基于离散元− 有限元耦合算法的方法中, 介绍了比例边界有限元法、组合有限元− 离散元法和内聚力 型; 此外还详细介绍了近场动力学方法 文章主要梳理并讨论了以上数值方法的提出、实现过程、发展、 键问
2013年12月11日 较易发生破碎，进而影响粒状土的整体强度与变形，对工程的安全与稳定十分不利。为此，不少学者针对 粒状土的颗粒破碎问题开展了一系列研究工作[27]。而 在这些研究中，往往会涉及颗粒破碎的量化问题。目 前较为常用的粒状土颗粒破碎量化方法主要
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离散体的逐渐破碎会导致其级配曲线发生渐进变化，用某一质量累计百分比粒径的相对变化来作为颗粒破碎的定量化指标，是迄今为止的一种常用办法。 在查明土石坝建筑材料离散体受力现状时，Lee [1]提出以质量累积百分率15%的颗粒粒径在破碎前后的比值作为度量指标。 在颗粒无破碎时为最小值1；在颗粒完全破碎时为最大值正无穷大。 粒状岩土颗粒破碎的
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颗粒具体发生破碎的方式非常复杂，可 能的方式包括，1）等分破碎，破碎后形成 两个残缺颗粒，粒径不变；2）不等分破碎， 破碎为一个残缺颗粒和若干个完全破碎颗 粒；3）破碎性破碎，破碎后形成多个破碎 颗粒。
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2019年9月22日 本文通过饱和破碎岩石的侧向受限压缩和渗透试验,研究试样粒度分布的演化特征,引入相对破碎率定量研究岩石颗粒的破碎规律,并建立其与孔隙度和渗透率之间的关系,最后根据显微CT扫描结果分析孔隙结构的演化特征。 1 试验材料和测试方法 11 试样准备 完整红砂岩岩样取自山东省济宁市某煤矿井下560 m 工作面,通过X射线衍射谱分析可知其主
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2012年1月16日 相对破碎率涉及所谓的（破碎）终止级配概念，即荷载持续增加而颗粒破碎不再发生状态下对应的颗 粒级配。Hardin 认为，粒径小于0074 mm的土颗粒 不会发生破碎，并以0074 mm作为破碎极限粒径。而有学者[9,21]研究认为：极限高压下颗粒破碎达到终
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2021年6月30日 摘要: 为了研究具有分形级配的堆石料颗粒破碎规律与初始分形维数和围压的关系, 采用粗粒土大型三轴试验仪,针对不同初始级配的缩尺堆石料, 展开不同围压下的颗粒破碎试验, 通过计算颗粒破碎前后分形维数的变化,建立围压与颗粒分形维数D 的关系式,对现有的颗粒破碎度指标Br的上限值进行修正,利用分形颗粒集合体的概念对颗粒破碎概率进行
2018年6月19日 采用Hardin 破碎率表征颗粒破碎量，分析了湿化过程中颗粒破碎量与填筑体应变及颗粒间摩擦耗能等的关系。 此 外，还讨论了湿化路径、颗粒形状、材料软化系数对湿化变形的影响。
2015年2月6日 结果表明,在动力载荷下外部输入的能量主要转化为应变能以及被颗粒间的摩擦和碰撞阻尼所消耗,并且在相同载荷条件下系统内颗粒破碎率越高,能量耗散率越高; 在循环载荷下,颗粒在加载初期破碎较为剧烈,系统能量耗散率较高,随后颗粒破碎速率降低,能量耗散率也
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2013年3月23日 破碎颗粒材料在应力应变过程中的颗粒级配变化可由修正相对破碎指数来表示，可通过塑性功来确定，且塑性功确定 法的优越性还体现在循环加载下的累积破碎评价；然后再通过修正相对破碎指数，来确定临界状态线的位置，进而可
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具有实际工程意义, 又有理论研究价值 文章综述了颗粒破碎行为研究的数值分析方法, 在基于离散元法理论的数值方法中, 介绍了黏结− 破碎法和碎片替代法; 在基于离散元− 有限元耦合算法的方法中, 介绍了比例边界有限元法、组合有限元− 离散元法和内聚力 型; 此外还详细介绍了近场动力学方法 文章主要梳理并讨论了以上数值方法的提出、实现过程、发展、 键问
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2013年12月11日 较易发生破碎，进而影响粒状土的整体强度与变形，对工程的安全与稳定十分不利。为此，不少学者针对 粒状土的颗粒破碎问题开展了一系列研究工作[27]。而 在这些研究中，往往会涉及颗粒破碎的量化问题。目 前较为常用的粒状土颗粒破碎量化方法主要
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离散体的逐渐破碎会导致其级配曲线发生渐进变化，用某一质量累计百分比粒径的相对变化来作为颗粒破碎的定量化指标，是迄今为止的一种常用办法。 在查明土石坝建筑材料离散体受力现状时，Lee [1]提出以质量累积百分率15%的颗粒粒径在破碎前后的比值作为度量指标。 在颗粒无破碎时为最小值1；在颗粒完全破碎时为最大值正无穷大。 粒状岩土颗粒破碎的
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颗粒具体发生破碎的方式非常复杂，可 能的方式包括，1）等分破碎，破碎后形成 两个残缺颗粒，粒径不变；2）不等分破碎， 破碎为一个残缺颗粒和若干个完全破碎颗 粒；3）破碎性破碎，破碎后形成多个破碎 颗粒。
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2019年9月22日 本文通过饱和破碎岩石的侧向受限压缩和渗透试验,研究试样粒度分布的演化特征,引入相对破碎率定量研究岩石颗粒的破碎规律,并建立其与孔隙度和渗透率之间的关系,最后根据显微CT扫描结果分析孔隙结构的演化特征。 1 试验材料和测试方法 11 试样准备 完整红砂岩岩样取自山东省济宁市某煤矿井下560 m 工作面,通过X射线衍射谱分析可知其主
